[分享]：如何作出合格的结构设计（三）_胡允棒[纯文字格式]

lanhong

PKPM新天地2005年第四期文章
如何作出合格的结构设计（三）_胡允棒[纯文字格式]


说明，这是本人今天做成的文本格式，因为花了几个小时的时间和精力去校对（估计以后我不会再去做校对文章的事了，累），可能还有个别错误吧。





另，附送另一篇第4期的文章，这篇为未校对版，里面有许多文字错误，不过你细心想想的话应该还是能猜到的，主要错的地方都是字母的地方:
纵论建筑结构设计新规范与软件SATWE的合理应用（上）
魏利金
一、前言
随着建筑结构新规范全l 旬颁布，新规范在工程设计中已全面开始，这对于如何在工程设计中正确应用理解规范条文．正确选择设计软件及合理选取设计参数显得尤为重要。
二、明确几个概念一夕1 . “分缝结构”与“多塔结构”的区别( 1 ) “塔”的概念：所谓的“塔”是．个上程概念．是模拟的一种工程的实际情况。即在同一个结构的垅体卜沿高度仲出儿个部分，这儿个部分拥有相同的底部，而卜部却有各自的独立的变形，而月各独立体的四周都有独立的迎风面。因此，对于多塔建筑，．其L 姆个塔都有独立的变形和独立的迎风面。( 2 ）多塔结构的定义：对于大底盘多塔结构、巨型框架结构，如果把铭房部分按塔的形式切月玩十算，则下部裙房计算误差较大．月各塔间的相互影响无法考虑。因此．程序采用了分块平面内无限刚性假定以减少自由度，且同时考虑塔和塔的相互．影响。对于多塔结构，各刚性楼板间的信息由程序自动定义，但其包含区域需由用户定义。
( 3 ）分缝结构：所谓分缝结构，就是指将
个不规则或超长结构采用抗震缝、伸缩缝分为儿个相对独立的结构，对于分缝建筑，其上娜个部分有独立的变形，但没有独立的迎风而。( 4 ）对分缝结构，最好是将分缝结构的各块分开建模分开计算。
( 5 ）多塔结构适用新规范条文的注意事项其：第一扭转周期与第一平动周期比仇限值、最大位移与平均位移比值的限仇时，对多塔结构特别注意，目前程序结果是不对的，不能直接采用，必须将多塔结构切开分别计算，方可判断两者的比值。2 . “刚性楼板”与“弹性楼板”( l ) “刚性楼板”就是指平面内刚度无限大，内力计算时不考虑平面内外变形。注意此时楼板刚度与所选楼板厚度并无关系。程序默认楼板均为刚性楼板。
( 2 ) “弹性楼板飞是以房问为单元进行定义，一个房间为一个弹性楼板单元，设计者可根据实际情况分别选择。注意此时楼板刚度与所选楼板厚度有关。弹性楼板设计者必须人工定义。“弹性楼板”分为三种情况：分别为“弹性楼板6 ”、“弹性楼板3 ' ，、。弹性膜”．其中：
弹性楼板6 ：程序真实考虑楼板的平面内刚度和平面外刚度对结构影响，采川壳单元．原则卜
力墙的抗震等级为二级（89 规范为三级）。支座上部的纵向钢筋在柱内的锚固长度应符合钢筋混凝土框支梁的要求”，但抗震设计规范并没有框3 、抗震设计规范7 . 5 . 3 条（强条矢过渡层支梁的规定，可参照高规图，0 . 2 ．。的要求。楼板妻120 ．洞口尺寸＞800 应设边梁
5 、抗震设计规范7 . 5 . 5 条：抗震墙应设边4 、抗震设计规范7 . 5 ' 4 条（强条、KL 梁宽框：边框梁（或暗粱）、边框杜．) 300 二，梁高）L 八0 （一般取L / 6 ? 8 ) ，箍筋
）巾8 ．腰筋）小14 @ 200 ．其第。款规定：“梁6 、抗震设计规范7 ．。一熟Gz 〕 240 x 240 , 的主筋和腰筋应按受拉钢筋的要求锚固在柱内，且4 巾14 ，过渡层4 小16 。‘工工〕 一～M . ～【 一一万
适用所有结构，但采用弹性楼板6 计算时，楼板和梁共同承担平面外弯矩，计算结果中梁的配筋偏小了，而楼板承担平面外弯矩，计算的配筋又未考虑，此外计算工作量大，因此该模型仅用于板柱结构。弹性楼板3 ：程序假定楼板的平面内刚度无限大，而仅考虑平面外刚度对结构影响，采用壳单元，仅用于厚板转换结构，
弹性膜：程序真实考虑楼板的平面内刚度，而假定平面外刚度为零，采用膜剪切单元，因此该模型仅用钢楼板结构．
注意：‘弹性楼板仅适用于高层钢筋混凝上结构：b ．不适用于多层钢筋混凝上结构及钢结构建筑：c ．对于多层钢筋混凝土结构及钢结构建筑中存在有弹性楼板时，可以近似按洞口处理，但要注意人工将荷载分配到四周的梁上。
3 ．有关振型的儿个概念
( l ）振型参与系数：每个质点质量与其在某一振型中相应坐标乘积之和与该振型的主质量（或者说该模态质量）之比，即为该振型的振型参与系数。一阶振型自振频率最小（周期最长），二阶，三阶… … 振型的自振颁率逐渐增大。地震力大小和地面加速度大小成正比．周期越长加速度越小．地震力也越小。自振振型曲线是在结构某一阶特征周期下算得的各个质点相对位移（模态向最）的图形示意．在形状上如实反映实际结构在该周期下的振动形态。振塑零点是指在该振型下结构的位移反应为0 ．振型越高，周期越短．地震力越大．但由于地震反应是各振型的迭代，高振型的振型参与系数小。特别是对规则的建筑物，由干高振型的参与系数小，一般忽略高振型的影响。
( 2 ）振型的有效质量：这个概念只对于串连刚片系模型有效（即基于刚性楼板假定的．不适用于一般结构〕 。某一振型的某一方向的有效质量为各个质点质量与该质点在该一振型中相应方向对应坐标乘积之和的平方。一个振型有二个方向的有效质量，而几所有振型平动方向的有效质量之和等于各个质点的质量之和，转动方向的有效质量之和等于各个质点的转动惯量之和。
( 3 ）有效质量系数：如果计算时只取了几个振型．那么这几个振型的有效质量之和与总质量之比即为有效质量系数。这个概念是由，lLS 侧E . L 教授提出的．用于刘断参与振型数足够与否，并将了一玉吓塑鱼至曳
. . . . . . . . . . . ．… … 2 四乒年第；期．其用于程序。
( 4 ）振型参与质量：某一振型的主质量（或者说该模态质量）乘以该振型的振型参与系数的平方，即为该振型的振型参与质量。( 5 ）振型参与质量系数：由于有效质量系数只适用于刚性楼板假设，现在不少结构因其复杂性需要考虑楼板的弹性变形．因此需要一种更为一般的方法，不但能够适用于刚性楼板，也应该能够适用于弹性楼板。出于这个目的，规范从结构变形能的角度对此问题进行了研究．提出了一个通用方法来计算各地震方向的有效质量系数即振型参与质量系数．规范即是通过控制有效质量振型参与质量系数的大小来决定所取的振型数是否足够，见《 高规》 5 . 1 . 13 条及《 抗规》 5 . 2 . 2 条文说明。这个概念不仅对糖葫芦串模型有效一个精构所有振型的振型参与质量之和等于各个质点的质量之和．如果计算时只取了几个振型，那么这儿个振型的振型参与质量之和与总质量之比即为振型参与质量系数。
有些结构，需要较多振型才能准确计算地震作用，这时尤其要注意有效质量系数是否超过了9 吠。比如平面复杂，楼面的刚度不是无穷大，振型整体性差．局部振动明显的结构．这种情况往往需要很多振型才能使有效质量系数满足要求。4J 明别与创栩勺概念
( 1 ）、总队就是用结构的总刚阵和与之相对的质量阵按振型叠加法求解结构的周期与振型。结构的总刚阵即为结构静力分析时形成的结构总刚度矩阵，自由度数为n 的高层结构，结构的总刚度矩阵为n 阶方矩阵．若定义有较大范围的弹性楼板或有较多不与楼板相连的构件时，可准确分析出结构每层每根构件的空间反应．可发现结构的刚度突变部位，连接薄弱的构件以及数据有误的部位，缺点是计算量大，费时长。
( 2 ）、侧刚：在高层结构分析中，为了提高分析效率，对于引入楼板平面内无限刚或分块无限刚，平面外刚度为零的假定后，采用一种简化计算方法，可以大大降低结构的自由度，使得结构每层只有3 个独立的平动自由度，这就是侧刚的方法。优点是分析效率高，误差在允许范围。( 3 ）、若平面没有定义弹性楼板几没有不与楼板相连构件的工程，侧刚、总刚的结果是一致的。
IL - - - . - 11
．砰oo 气年第‘期．. . . ．… … 5 . “抗震措施”与“抗震构造措施”概念( l ) “抗震措施”是指除地震作用计算和抗力计算以外的抗震设计内容．包括建筑总体布置，结构选型，地草抗液化措施，考虑概念设计要求对地震作用效应（内力及变形）的调整，以及各种构造措施。( 2 ) “抗震构造措施”是指根据抗震概念的设计原则，一般不需计算而对结构和非结构各部分所采取的细部构造，如钢筋锚固．搭接，混凝上保护层．最小配筋率等。“抗震措施”涵盖了“抗震构造措施’, ，请大家注意；抗震等级划分属“抗震措施飞6 ．有关高层建筑超限市查的规定
建设部第111 号令艺002 年了月幼日顽发喊超限高层建筑工程抗震设防管理规定》 ，所谓的超限高层建筑，是指：超出现行规范、规程规定的适应高度和适用结构类型的高层建筑工程，体型特别不规则的高层建筑，高位转换层（8 度3 层以！：、7 度5 层以I 二）及有关规范、规程规定应当进行抗震专项审查的高层建筑。
注意：取消了对于高宽比超限时审查的要求。高层建筑的高宽比，是对结构刚度、整体稳定及纤济合理性的宏观控制。
、设计参数的合理选取
抗震等级确定
钢筋握凝七房屋应根据烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按《 抗规》 6 . 1 . 2 条或《 高规》 4 . 8 条确定本工程的抗震等级。但需注意以下几点：( 1 ）上述抗震等级均指“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“J ”则需按规范要求对抗震等级进行调整；
( 2 ）接近或等于高度分界时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件适当确定抗震等级：( 3 ）当转换层的位置设置在3 层及3 层以t : 时，其框支柱、剪力墙底部加张部位的抗震墙等级宜按《 抗规》 6 . 1 . 2 条或《 高规》 月．8 条查得的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不再提高．( 4 ）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按《 抗规》 6 . 1 . 2 条或《 高规》 4 . 8 条查得的抗震等级提高一级采用。但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。( 5 ）注意：钢结构、砌体结构没有抗震等级，计算时可选“5 ”不考虑抗震构造措施。
2 ．振邓鳅合数的返粼
在计算地震力时．振型个数的选取应是振型参与质量达到总质量9 俄以！几所需的振型数。但要注意以下儿点：
( l ）振型数不能超过结构固有的振型总数，因个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3 个振型。如果所选振型多于结构固有的振型总数则会造成地震力计算异常。( 2 〕 对于进行藕联计算的结构，所选振型数应大于9 个，多塔结构应更多些，但要注意应是3 的倍数。
( 3 ）对一洲济构所选振型的多少还必溺茜足有效质量系数大于以抚，可查看弘n 距文本文件WDISP 仪可。3 ．卜振型钊断
a ．对于刚度均匀的结构，在考虑扭转藕连计算时，一般来说前两个或几个振型为其主振型：b ．但对于刚度不均匀的复杂结构，l 一述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE 文本文件“周期、振型、地震力”wZQ OUT ．程序输出结果中给出了输出各振型的基底剪力值，据此信息可以判断出那个振型是X 向或Y 向的主振型，同时可以了解每个振型对基底剪力的贡献大小。4 ．地震力、风力作用方向
结构的参考座标系建立后，所求得的地震力、风力总是沿着座标方向作用。但设计者应注意以下几种情况：
( l ）设计应注意查看SAI 侧E 文本文件“周期、振型、地震力”wZQ OUT ，程序输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于交角）150 “时应将此方向输入重新计算。( 2 ）对于有斜交抗侧力构件的结构．当相交角大于150 。时，应分别计算各抗力构件方向的水平地震力。此处所指交角是指与设计输入时，所选坐标系间的夹角。
( 3 ）对于主体结构中存在有斜向放置的梁、柱时，也要分别计算各抗力构件方向的水平地震力。5 ．周期折减系数
《 高规》 3 . 3 . 17 条规定：当非承重墙体为填充砖墙时，高层建筑结构的计算自振周期折减系数甲t 叮按卜列现定取倦
( l ) ．框架结构可取0 . 6 ? 0 , 7 ; 框架一剪力墙结构可取0 . 7 一0 . 8 ; 剪力墙结构可取0 . 9 一1 . 0 : 塑竺竺竺」一奋
三一L
短肢剪力墙结构可取0 . 8 ? 0 . 9 ( 2 ) ．大家要注意：周期折减是强制性条文，但折减多少则不是强制性条文，这就要求在折减时慎重考虑，即不能折得太多，也不能折得太少，因为折减不仅影响结构的内力，同时还影响结构的位移。6 ．活荷载质城调整系数
该参数即为活载组合值系数．可按《 抗规》 5 . 1 _ 3 条取值．注意该调整系数只改变楼层质虽，不改变荷载总值，即对竖向荷载作用卜的内力计算无影啊二
7 ．关于柱计算长度系数
《 混规》 7 . 3 . 1 ［条规定了三种情况卜柱计算长度的选取，设计者应根据工程实际情况区别对待。程序默认是7 . 3 . 11 一2 情况。
8 ．关，几结杯招l 尼比
不同的结构具有个同的阻尼比，设计时应区别讨待：
钢筋混凝土结构的阻尼比为：0 ．肠：高度超过12 层高层钢结构阻尼比为：0 . 02 ; 高度不超过12 层高层钢结构限尼比为0 . 035 :
对轻刚结构阻尼比为：0 . 05 :
9 ．关l ' －梁的JL 个调整系数
、1 ) ．针对梁刚度的调整系数氏，主要考虑现浇楼板对梁的刚度的贡献，楼板与梁共同按T 形截面梁工作．而计算时程序按矩形取，因此可以考虑梁的刚度放大，? 般可取1 . 5 叹．0 。但对于预制楼板，板柱体系的等代梁则取1 . 0 。注意此放大系数对连梁不起作用。
( 2 ) ．框架梁在竖向荷载作用下的负弯矩调幅系数Bt ，是考虑梁的塑性内力重分布，通过调整使梁端负弯矩减少，而增到跨中正弯矩（程序自动增加），负弯矩调幅系数? 般取0 . 85 。
注意：a ．程序隐含规定钢梁为不调幅的梁；b . 不要将梁跨中弯矩增大系数与其混淆。
( 3 ) ．梁弯矩放大系数际，当不计算活载或不考虑活载的不利布置作用时，可通过此参数来调整梁存恒载和活载作用卜的跨中正弯矩，一般取1 . 1 、1 . 2 。选用时应注意，如过考虑活载不利布置则此系数应取为1 . 0 。
( 4 ) ，连梁刚度折减系数Blz ．主要是指那些与剪力墙一端或两端平行连接的梁，由于梁两端往16 一卜。竺竺三竺
．? ．. . . . . . . . . ．… … 2 四乒年笋乡期．往变位差很大，剪力就会很大，所以很可能出现超筋。这就要求在连梁进入塑性状态后，允许其卸载给剪力墙，而剪力墙的承载力往往较大，因此这样的内力贡分布是可以的．一股取0 . 55 刃．7 。注急如果连梁的跨高比）5 时，建议按梁输入，因此时梁往往是受弯为主，刚度不应折减。( 5 ) ．梁扭矩折减系数Tb ．是针对新规范的梁抗扭设计而设的，由十目前梁在整体结构上作中的扭转问题研究的还不多，楼板对梁平面外究竞有多大的约束作用．还不十分清楚，所以程序给出范田较人0 . 4 、1 . 0 ，建议一般工程取0 . 4 。注意：程序规定对于不与刚性楼板相连的梁及弧梁，此系数不起作用。
10 ．关于顶韶】 嗒楼地震放人系数( l ）对项部带有小塔楼的结构，在动力分析中可能会出现鞭梢效应? 也就是说可能发生二次非振，这对小塔楼是很不利的。实际计算过程，l ' ，如果参与振型数取得足够多，则可不再调整顶部小塔楼地震力：如果参与振型数取得不够多，则可按卜列要求调整项部小塔楼地震力：计算模型振型个数地震力放大系数1 卜藕联计算日，1 : 3 蕊阶阅DE ( 6 Rti 〔 3 . 0 非藕联计算日条6 延阳ODE 簇9 Rti 蕊1 . 5 藕联计算睦9 落人袱刃E ( 12 Rti ( 3 . 0 藕联计算味12 （喃目先蕊15 Rti 砚．5 ( 2 ）对于顶层带有空旷大房间或轻钢结构的房屋．不宜视为突出屋而的小塔楼并采用底部剪力法乘以增大系数的办法计算地震作用效应，而应视为结构体系一部分，用振型分解法计算。11 ．关f －偶然质最偏心
国外多数抗震设训规范认为，需要考虑由于施上、于封泪等因蔚粥！起的质量偶然偏匕哪断影画掀断加妞里转分量的不利影响。我国新规范也是考虑了这一因素。( 1 ）《 高规》 3 . 3 . 3 条要求：计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响，姆层质心沿垂直于地震作用力向的偏移值可取建筑物总长的5 % ：而《 抗规》 5 . 2 . 3 条要求规则结构不进行扭转藕联计算时，平行于地震作用方向的两个边福，其地震作用效应应乘以增大系数。新程序按《 高规》 执行，上要是因为：考虑藕联对任何结构都适用：依靠程序自行确定边描框架也较困难．( 2 ）对于不规则结构必须选此项，主要用来判
．子甲几传再代邢．, . . . . . . . . ．… … 断结构平面的规则性，见《 高规》 屯3 . 5 条。特别注意此时，必须对所有楼层强制采用“刚性假定”，执行这开关后斤什！算的地震力、杆件内力均不能用，仅仅用来判断楼层的最大水平位移与层问位移比值。注意：对? 个不规则结构，带有弹性楼板的结构，应计算两遍，一是强楼板刚性控制位移：．是按真实情况计算地震力、杆件内力。吐关子双向地震的扭转效应
( l 》 《 抗规》 5 . 1 ．】 条及《 高规》 3 . 3 . 2 条要求：质量与刚度分布明显不对称、不均匀的结构，应计算双向水平地震作用卜的扭转影响，现在程序是按卜方向的弯知、剪力和轴力按0 . 85 开平方。即：SZXY 二SXZ + ( 0 . 85SY ) 2 , SZYX = SYZ + ( 0 . 85SX ) 2 ( 2 ）当计算双向水平地震作川卜的扭转影响时，程序允许同时考虑质址偶然偏心及双向地震作用，此时仅对无偏心的地震作用效应进行双向地震作用计算．当然两者也可不同时考虑。
( 3 ）《 高规”. 3 . 3 条要求：“计算单向地震力时应考虑偶然偏心的影响飞而条文说l 律当计算双向地震作用时，可不考虑质量偶然偏心的影响’、13 ．关于楼层刚度的计算j , －法的选取程序给出了三种计算方法，二种11 一算方法可能给出差别较大的刚度比，所以设计应根据上程实际情况做l 匕正确选择，可按下列原则选取：( 1 ) ．剪切刚度：即《 高规》 附录E . 0 . 1 建议的方法，对于底层大空间层数为一层时，．叮近似采用转换层上、下结构的等效剪切刚度比表示转换层上、下层的刚度变化。此时可近似只考虑剪切变形的影响，适用于多层（砌体、砖混底框）．不带转换层的剪力墙结构也宜选用此项。
( 2 ) ．剪弯刚度：即《 高规》 附录E . 0 . 2 建议的方法（是按有限元法，通过加单位力来计算的）, 对于底层大空问层数大于一层时，可近似采用转换层上、下结构的等效剪弯刚度比表示转换层上、下层的刚度变化。此时同时考虑结构剪切变形和弯曲变形的影响，适用于带斜撑的钢结构，不带转换层的框架一剪力墙结构也宜选用此项。
( 3 ) ．地震剪力与地震层间位移比值：即《 抗规》 建议的方法，适用于其它多层建筑结构。注意：a ．上述下种方法计算的刚度含义是不同的，差异较大，如仅有一个标准层的简单框架结构，按方法1 . 2 计算各层的刚度都相同，按方法
3 计算各层的刚度不相同。
b ．对．高位转换结构（8 度二层以上，7 度五层以卜），建议人工按《 商规》 附录E . 0 . 2 分别建两个模计算。
. 4 ．关fP 一△ 效应
饭力二阶效应一般称为P 一△ 效应，在建筑结构分析中指的是竖向荷载的侧移蜘立。当结构发生水平位移时，竖向荷载就会出现垂直于变形后的结构竖向轴线的分址，这个分量将增大水平位移量，同时也会增大相应的内力，这在本质卜是种几何非线性效应。设11 者可根据需要选则考虑或不考虑卜△ 效应。注意：a ．这里考虑的是针对结构原始刚度计算的弹性P 一△ 效应，与《 混规》 7 . 3 . 12 条考虑刚度折减的要求是完全不同的；
h ．只有高层钢结构和不满足《 高规》 5 . 1 . 1 条要求的高层混凝仁结构才需要考虑P 一△ 效应对应水平力作用卜结构内力和位移的不利影响：c ，计算完后设计可打开SA 件E 文本文件“结构设计信息输出文件叫A 邓．0 盯w 私55 . 0 盯”，查看是否满足要求。
d ．高宽比超限的钢筋混凝土结构设计者应特别奋仁意。
. 5 ．关于卜门璐构嵌固端的选取《 高规》 5 . 2 , 7 条规定：当她下室顶板作为卜部结构的嵌同层时，地下室结构的楼层侧向刚度不应小于相邻上部楼层侧向刚度的2 倍．而规范中设计内力调整系数所对应的底层即指嵌L ^ ］层楼板。因此，正确选取嵌固层就成为结构整体计算是否正确的关键。但是日前程序还不能自动判断嵌固层位置，这就需要设计者人工千预，SAWE 提供了两种考虑草础回填上对结构约束作用的方法：( l ) ．方法飞输入基础回填土对结构约束的相对刚度，即输入基础回填土对结构约束刚度与地卜室抗侧移刚度的比值，若取该参数为O ，则认为基础回填上对结构没有约束作用，即结构在纂础底板处嵌思若取该叁数为5 ，则认为结构的地卜部分纂本没有水平位移，即相当十认为结构在地卜室顶板处嵌尚：
( 2 ) ．方法二：指定地卜室水平嵌固层数．如对一个有M 层地卜室的结构，可指定m ( m 蕊M ）层地卜室没有水’卜位移。
( 3 ) ＿首先按实际地卜室层数进行第一次计算，先假设回填上对结构约束刚度与地卜室抗侧移刚度的比值为 3 ．然后打开 SA 侧 E 文本文件“结构设计信息输出文件 w 撇 55 ．田钾拟 55 . OUT " ，查看地卜结构与地上一层抗侧移刚度比，如果地下结构与地 l ： · 层抗侧移刚度比） 2 . 0 ．则可认为地上结构完全嵌固在地下室顶板处：如果地下结构与地上一层抗侧移刚度比“＜飞． 0 ，则可认为地上结构不能完全嵌固在地卜室顶板处．此时建议将嵌固端卜移至墓础底板处，也就是说不考虑地下室。注意：二结构的侧刚是结构自身固有的特性．不会因地卜室层数的的变化而变化 b ．当地卜室顶板不能作为嵌固上部结构时，单纯将地下结构加入到主体结构中进行计算，即认为嵌固层位置在地卜或更低，则可能造成结构的内力与位移计算结果不符合实际，有时甚至导致薄弱层位置变化等，因此在设计时，应将两种计算结果进行比较，取最不利结果作为设计依据。。．设计时应注意无论计算是否考虑地回填土对结构约束作用，地下室外墙在计算时均未考虑上压力作用。（未完待续）．

liguoq

谢谢胡允棒，应该花了不少力整理，对我很有启发．

ralphh

很好，谢谢

xsz453

谢谢楼主的提供,小弟是新人,需要高手的指点啊..

wxh5330

楼主是自己重新键入的？那样很辛苦啊，不如把原文扫描成jpg文件上传，一样可以达到与大家分享的目的呀

725z

谢谢楼主，不过，文字识别不算太好

不左不右

长知识

HUIHUI3636

错误太多，看起来费劲，很难理解，最好校对一下，