[转贴]：PKPM结构新规范版2003年6～11月调整改进说明

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PKPM结构新规范版2003年6～11月调整改进说明
SATWE、TAT
1.SATWE修改了位移比计算的方法。
原平均位移的计算方法是考虑质量加权来计算平均位移，现方法是按规范取位移最大值与最小值之和的一半来计算平均值。用户应注意在计算平均位移比时，应选择“总信息”中“强制刚性楼板假定”的选项。
2.SATWE改进了人防梁配筋。
按照新人防规范，对人防梁的配筋进行了改进。在验算人防梁延性比时，考虑了受压钢筋的影响，这样对人防梁延性比超限的现象大大减少。
根据规范编制组的解释，在判断纵向钢筋是否超过最大配筋率和人防设计计算延性比时，纵向钢筋的计算配筋按有效截面ho计算。
按人防规范（2003版）表4.6.3修改钢筋强度调整系数：HRB400、RRB400调整系数取1.20。
按人防规范（2003版）公式4.6.5修改延性比计算；
当延性比不满足时，配筋面积不再输出99999，而输出实际配筋面积，并给出警告，输出计算延性比和允许延性比。
3.TAT、SATWE对剪力墙构造边缘构件的箍筋配筋，原版本输出最小直径和最大间距，现版本改为按照高规第7.2.17-4条的配筋率的形式输出。其配箍一般比原来的版本的大。
4.TAT、SATWE在设计剪力墙边缘构件时，考虑了对剪力墙附加单独定义的抗震等级的条件。
原版本在剪力墙直线段配筋时，考虑了剪力墙附加单独定义抗震等级的条件，但在生成边缘构件时没有考虑单独定义的抗震等级，这样造成这样定义的边缘构件，其构造有时不满足要求。
5.TAT、SATWE对变截面构件的验算和配筋，原版本按中截面验算和配筋，现版本对柱进行上下截面，对梁进行从左到右9个截面按变化的截面分别验算和配筋。
6.SATWE修改了变截面钢梁的挠度计算的错误。
7.SATWE取消了墙梁按大于1/2简支梁跨中弯矩的控制。
8.SATWE修改了型钢砼轴压比计算有时为0的毛病。
9.TAT、SATWE修改异形柱的最小配筋面积。
有抗震要求的异形柱，按最小体积配箍率计算最小箍筋面积时，原来按全截面计算，现改为按异形柱各肢的矩形面积计算，修改后有抗争要求的异型柱最小箍筋面积有所减小。
10.TAT修改了温度应力计算，有时杆件内力过大的毛病。
11.SATWE调整了弹性时程分析中楼层位移统计的方法，不再把墙梁跨中的位移统计在内，
弹性时程分析采用节点质量加权作为楼层的位移，不计入墙梁跨中节点的权值，是为了避免墙梁跨中节点产生较大的位移时，对结构整体位移统计的影响，使弹性时程分析统计的位移更具实际意义。
12.SATWE修改了角钢截面的部分参数取值有错的毛病。
13.SATWE修改了砖混计算时，从PMCAD主菜单第8项读取底框荷载有时出错的毛病。
14.TAT、SATWE在“材料信息”参数中增加了剪力墙边缘构件箍筋强度的参数。
15.TAT、SATWE在图形操作中，增加了“文字避让”的功能。
16.SATWE修改了吊车轨迹计算有时出错的毛病。

砌体结构主要改进
1．底框－抗震墙结构增加了按墙梁计算的方法
该方法根据砌体规范规定的墙梁设计原理，求出上部砌体荷载（Q2）作用下脱梁内力后，反算出作用在托梁上的等效三角形或梯形分布线荷载和作用在梁端的节点弯矩，并求出梁跨中轴力，折减掉的荷载（原竖向荷载与等效荷载合力之差）作为集中力作用在梁两端的柱上。然后将等效荷载和跨中轴力传给SATWE、TAT、PK，进行内力分析。托梁配筋按砌体规范有关墙梁的规定计算。
用户可选择“底框计算数据”中新增的一个选项：“③按规范墙梁方法确定托梁上的荷载“来选择墙梁计算方法。
如用户同时选择了按经验考虑墙梁作用上部荷载折减和按规范墙梁方法确定托梁上的荷载，程序计算托梁上部荷载时，对满足砌体规范表7.3.2墙梁要求的上部荷载（Q2）用等效荷载替代，对不满足砌体规范表7..3.2墙梁要求的上部荷载乘以经验系数。
2．底框－抗震墙结构增加底框荷载图
增加“底框荷载”菜单。通过点取“底框荷载”菜单项，可以查看上部砌体传给底框托梁的竖向荷载及节点集中荷载。在底框荷载图中，梁分布线荷载和节点集中荷载的表达方式均为“恒荷/活荷”，Fz代表节点力，Mx、My代表节点弯矩。
3.改进了砌体结构和底框－抗震墙结构竖向荷载的倒算和传递
（1）提高了墙体自重计算的取值精度，原来精确到小数点后一位（KN），现精确到小数点后二位，这对结构重力荷载代表值和地震作用计算有微笑差别。
（2）解决了砌体结构（非底框－抗震结构）托梁和挑梁上托承重墙时，墙体自重及墙上荷载不能往下传递的问题，使墙体承压计算和基础荷载更精确。
（3）解决了底框－抗震墙结构上下层节点不对齐时，或上层墙跨节点时，荷载传递有时出现偏移的问题。
4．修改底框－抗震墙结构地震倾覆弯矩产生的底框柱轴力计算。
原来倾覆弯矩的分配采用按各榀框架和剪力墙的转动惯性矩进行分配的平面方法，现改为按底框柱和剪力墙整体计算的空间方法，使各底框柱的轴力更符合实际，这种方法也与接SATWE、TAT的计算方法一致。
5．修改局部承压计算
局部承压计算中梁端反力加入梁上墙体自重及墙上荷载，修正了梁端底面压应力图形的完整系数判断。
6．修改底框－抗震墙结构剪力墙地震剪力计算
底框－剪力墙结构的剪力墙和砖填充墙承担全部地震剪力，计算不考虑框架柱的剪切刚度。

楼板配筋设计部分的改动
1.增加规则（矩形）板的跨中挠度计算：
计算条件是：在两个垂直方向各取一个1米的板带，假定在两个板带的相交处，即板的跨中处有两个板带的挠度相等，且两个板带荷载之和等于板上的总荷载。挠度计算时，已考虑了次梁的影响。
每个板带的挠度计算套用梁的挠度计算公式。
2.板大小跨相邻且都为受力跨时，如其大小跨之比较大（大于2.2）时，原板程序未将小跨处延伸长度加大，现程序改为此时仍将钢筋的长度取两侧长度的较大值；同时对于有悬挑板的梁或墙，其伸入内侧的长度不小于板的悬挑长度。
3.钢筋等级增加冷轧带肋钢筋。
4.按照新构造要求，修改了构造钢筋的取值。
构造钢筋的要求改为：
1）  直径不小于8mm；
2）  间距不大于200mm；
3）  不小于相应方向纵向钢筋面积的1/3；
原程序未考虑第3）项。
JCCAD程序主要改进
1.  在基础模型输入的筏板布置菜单中增加平板基础内筒抗冲切、抗剪计算。
2.  增加基础工具箱，该功能列在JCCAD主菜单E。在基础工具箱中有基础沉降计算，承载力计算，基础抗冲切、抗剪计算，底板配筋计算，人防荷载计算，人防构件计算等。
3.  地质资料交互输入中，修改孔点信息可以对所有点起作用，减少修改工作量。
4.  当位于同一轴线上的个别网格有小角度偏移时，有时会造成墙上荷载丢失，7月以后的版本已改进解决。
5.  独立基础计算结果增加按简略方式输出。即只输出按控制设计的那一组工况的计算结果。
6.  独基、条基各增加一个参数最小配筋率控制值。如果填0则不控制最小配筋率。
7.  独立基础详图柱插筋伸入基础长度，当基础高度超过1400mm时要按0.8la截断。
8.  在弹性地基量法计算结果文件中增加荷载工况及组合公式说明。
9.  弹性地基梁板计算增加裂缝宽度计算功能。
10.  弹性地基梁沉降计算可自动确定压缩层深度。原版本的压缩层深度需用户输入。
11.  在桩承台计算结果文件中输出荷载效应组合公式编号的对应表。在计算配筋结果文件中增加起控制作用的组合号。
12.  为方便桩筏的优化布桩设计，可对桩筏基础先按承台桩布置，然后再删除承台。程序的“删除承台”菜单改为只删除承台而保留桩（可用“删除桩：菜单删除桩）。最后布置筏板。
13.  改善有限元计算中的网络划分模块，增加剪力墙位置在网格生成的定位作用。即在桩筏有限元计算菜单中，如选用“有限压缩层法”计算，程序在有限元的网格自动划分时，原版程序可自动保证桩和柱均位于有限元的网点上；现又增加使剪力墙位于网格上的功能，从而增加计算精度。