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楼主: wkuuu

[求助]:配筋问题??

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发表于 2004-8-18 11:28:38 | 显示全部楼层
改变一下截面面积再试试
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发表于 2004-8-19 08:59:55 | 显示全部楼层
我主张加大截面,按KL计算及构造要求。
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发表于 2004-8-20 12:48:23 | 显示全部楼层
电成连梁就应该能算过去了吧!
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发表于 2004-8-22 19:57:12 | 显示全部楼层
这是个设计的大问题了,要求一根小梁要在框架(或墙)与墙之间传递内力显然是不足的,何况在连接的两端刚度相差还很大。我有几点看法:
1、不宜设置为铰。其理由是在设计中,如果将与剪力墙相连的连梁都按铰输入,结构的约束就少了1/3,而且在框架与墙之间减少了相互的联系,框架与剪力墙变成独自“单打独斗”的局面,从而使得结构的整体性受到影响。在传递内力方面也与实际不符合,我就曾经见过铰接的连梁在计算中变成了拉压杆。在配筋构造上也没法达到要求。
2、计算中建议还是输入两端固接或连续的梁,注意对连梁的刚度折减,一般很多人都取0.7~0.8,实际上我们学高层有关于此系数为0.55的推导计算的,所以系数取准可以有效的降低连梁的内力,也符合抗震设计弱连梁的原则。
3、计算不足时的调整经验:
1)加大连梁,直到满足为止。这种情况往往在墙与墙之间的连梁上,宁愿将连梁做大(设计也有可能),使得连梁可以起到连接两端的剪力墙的作用;
2)减小连梁。千万不要以为计算都已经超筋了,减小了连梁没效果!往往由于连梁的减小而降低了连梁的刚度,自然在内力分布时分到的内力就笑了,而且因为梁高与梁刚度的关系是立方关系,所以降低截面一点,刚度下降得很多,从而连梁的内力也下降很多。
3)加强剪力墙周边的框架的刚度,加强周边框架、墙与墙之间的连梁(加大或加多)。这个调整相对较难,我很难量化。但可以做一个设计概念方面的解释,首先,出现连梁反挑的原因主要是连梁两端的刚度、内力相差太大,这种现象也往往出现在中筒与周边的框架柱间的连梁上,所以将周边的框架柱或局部的墙体的刚度加大,使得连梁两端的刚度、内力尽量均匀。但增加框架柱的刚度也只是有限的,那就增加联系,用更多的连梁来承担刚度的传递,这样也就减弱了单根梁的配筋问题。
4、构造:我的做法往往按计算中大的配筋量上下拉通,箍筋全长加密,并按规范连梁应伸入墙中,墙中的部分都要求箍筋加密。
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发表于 2004-8-23 16:37:27 | 显示全部楼层
从抗震概念设计方面考虑,地震力是按结构构件的刚度来分配的。建议减小一下连梁的截面,
可适当减小其所分担的地震力。但应满足正常使用时承载力的要求。
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发表于 2004-8-24 13:36:41 | 显示全部楼层
我往往是将其点成铰,按简支考虑
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发表于 2004-8-26 19:35:21 | 显示全部楼层
13楼的朋友,你说的次梁在两端考虑的是铰接情况,我不知道大家怎么理解的!
我感觉是不太能接受的。受力情况比较接近铰接是真的,不过在约束中铰接意味着可以转动啊!
PKPM中除非定义,否则就按照刚度分配原则进行模拟,在固端还是有约束的。以往的图纸我看到过,的确有按照铰接设计的,可是新规范也已经明确了这种情况下的构造配筋不的小于下部受拉钢筋的1/4。我感觉定义成铰接还是不现实的。
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发表于 2004-8-27 10:13:33 | 显示全部楼层
19楼的朋友,你抄袭我的帖子要被罚款的,自己讲点意见嘛
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发表于 2004-8-27 17:12:15 | 显示全部楼层
我也是学土木的 你们说的我到现在还不是太懂5555
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发表于 2004-8-30 20:17:22 | 显示全部楼层
受益匪浅啊
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发表于 2004-8-31 21:21:59 | 显示全部楼层
我认为是要按KL处理,不过,我对上面的解释还没看明白
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发表于 2004-9-1 12:31:43 | 显示全部楼层
在主次梁考虑周到的同时,有没有虑到柱的作用。
因为结构应该从整体空考虑,从风、重量、地震、位移、剪重比、侧向刚度等方面考虑。
所以柱的截面也应该考虑在内。
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发表于 2004-9-1 18:03:56 | 显示全部楼层
抗震设计时,一根连梁破坏,对整个结构有多大影响呢?
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发表于 2004-9-2 00:11:50 | 显示全部楼层
改变一下截面面积
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发表于 2004-9-2 01:24:43 | 显示全部楼层
小弟前不久做一个高层也遇到了相同情况。在此奉上自己的研究心得,欢迎各位指点。
其平面计算简图为H形。左边一竖为剪力墙Q1,右边一竖为框架梁KL,中间一横为梁L1。(同1楼楼主所述)
1.大家的讨论焦点集中在这L1上,认为这是连梁,小弟认为非也。其一,连梁是2端为剪力墙的梁,至少也是一端为墙一端为柱吧,此处则为一端墙一端梁;其二,连梁主要是用来传递剪力的,它应该在剪力墙平面内,而此处L1在Q1平面外,也在KL平面外,何来剪力传递呢?其三,连梁内力主要为水平剪力所决定,即主要来自于地震力,而经小弟反复试验可得,此处L1的内力主要由竖向荷载决定(简图中H形上下2个空为2个房间,中间一横L1上面是一隔墙)。若减小板面荷载及隔墙荷载,L1在Q1端的负筋会明显减小。可见L1超筋,是因为梁端正截面受弯不满足要求造成的。而并非象连梁那样剪力过大。加大L1截面的确可解决超筋问题,但这不是因为加大了连梁的刚度,而是加大了正截面受弯的承载力。
2.大家讨论的焦点集中在L1上,却忽视了KL。小弟认为,L1梁端超筋的另一大罪魁祸首,就是这KL。PKPM-SATWE计算的一个很重要原则就是变形协调原则,即共同变形。当KL跨中下挠变形时,L1的右端也和它一起下挠,而L1的左端在墙上,剪力墙刚度很大,阻止L1变形,因此会产生很大的内力。这就有点象L1悬挑,KL搭在L1上了。这和一般认为L1搭在KL上正好是相反的。将L1左端设为铰支后,由于允许转动,因而梁端内力就很小了。但不知大家注意到了没有,此时KL的跨中弯矩会比原来明显增大。为什么?因为L1不能再帮忙了。KL只有自己的问题自己解决。如果把L1的右端由KL换为一个框架柱或者剪力墙,是绝对不会出现超筋的。
所以,小弟认为这个问题的最佳解决方案就是,加大L1梁高。或者按L1设铰支时KL的跨中弯矩对KL配筋,以形成“双保险”。
小弟的疑问在于:L1和Q1平面外连接,Q1对L1的嵌固效果到底能有多强呢?L1内的纵筋锚入Q1内,一般很难满足0.4LaE的水平锚固长度,那么它还能算是固结吗?
以上仅为小弟个人愚见。希望能起到抛砖引玉的作用。敬请各位指点。
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